鎂合金鍛造對(duì)坯料顯微組織有嚴(yán)格要求，只有晶粒細(xì)小且分布均勻的鑄造圓錠才適于直接鍛造，因?yàn)殄懺熳冃我笈髁嫌辛己玫乃苄宰冃文芰?，通常只有含Zr的并通過優(yōu)化的熔煉鑄造工藝制備的錠坯才可以鍛造。因此，適于鍛造的鎂合金大都是Mg-Zn-Zr或Mg-RE（稀土元素）系合金，它們有足夠細(xì)小的晶粒組織，而常用的Mg-Al系合金由于不能以Zr細(xì)化晶粒，其鑄錠不適于直接鍛造，但是可以通過擠壓制坯獲得適于鍛造的坯料，不過生產(chǎn)成本卻有所上升，同時(shí)Mg-Al系合金在鍛造過程中有較大的晶粒長(zhǎng)大傾向，因此這類合金較少用于制造鍛件。Mg合金的典型鍛造工藝（見圖1）。

　　由于鍛造工件沿一個(gè)方向的變形較為嚴(yán)重，同時(shí)由于鎂屬密集六方晶格，因此鎂合金鍛件力學(xué)性能具有顯著的方向，沿變形方向的抗拉強(qiáng)度明顯高于其他方向的（圖2及表2）。為了消除鍛件性能的不均性，可采用三維方向反復(fù)鍛造法，用此法生產(chǎn)的鍛件各個(gè)方向的力學(xué)性能可以達(dá)到幾乎一致，大大提高了力學(xué)性能的均勻性。

　　由表2中的數(shù)據(jù)可見，鍛件力學(xué)性能有著明顯的方向性，水平方向即金屬流動(dòng)方向“1”的抗拉強(qiáng)度Rm最高。在大多數(shù)情況下，鎂合金鍛件的力學(xué)性能取決于鍛造時(shí)的應(yīng)變硬化，溫度越低應(yīng)變硬化趨勢(shì)越明顯，但溫度不宜過低，以免鍛件開裂。多火次鍛造時(shí)，應(yīng)逐次下降鍛造溫度，以防再結(jié)晶與晶粒長(zhǎng)大，同時(shí)保證終鍛產(chǎn)品具有大的應(yīng)變硬化。多火次鍛造時(shí)，后一火次的溫度可比前一次的低18℃左右。
　　當(dāng)下可以制造各種尺寸和形狀的鍛件，但它們的尺寸主要取決于設(shè)備能力和結(jié)構(gòu)。鎂合金在較低速度下變形時(shí)，有著較高的熱塑性。為了避免工件開裂，通常采用液壓機(jī)與低速壓力機(jī)，鍛造變形量可達(dá)70%~90%，但在錘鍛機(jī)上的變形量只有30%~70%。